Материалы

Цементы для приготовления бетонных смесей рекомендуется выбирать в соответствии с данными табл.3.1 и ГОСТ 23464-79. Приемку цементов следует производить по ГОСТ 22236-85, транспортирование и хранение – по ГОСТ 22237-85.

Таблица 3.1. Область применения цементов в строительстве

Заполнители для бетонов следует применять фракционированными и мытыми. Запрещается применять природную смесь песка и гравия без рассева на фракции (табл. 3.2).

Таблица 3.2. Материалы для бетонов

Дозировать компоненты бетонных смесей необходимо по массе. Порядок загрузки компонентов, продолжительность перемешивания бетонной смеси устанавливаются для конкретных материалов и условий бетоносмесительного оборудования.

Транспортирование и подача бетонных смесей осуществляются средствами для сохранения свойств бетонной смеси. Запрещается добавлять воду на месте укладки бетонной смеси для увеличения ее подвижности.

Состав бетонной смеси, приготовление, правила приемки, методы контроля и транспортировки должны соответствовать ГОСТ 7473-85. Требования к составу, приготовлению и транспортированию бетонных смесей приведены в табл. 3.3.

Таблица 3.3. Требования к составу, приготовлению и транспортированию бетонных смесей

 

Требования к работам по укладке бетона

Работы по укладке бетона следует производить с соблюдением ряда правил.

Перед бетонированием скальные основания, горизонтальные и наклонные бетонные поверхности рабочих швов необходимо очищать, промывать водой и просушивать струей воздуха.

Бетонные смеси нужно укладывать горизонтальными слоями одинаковой толщины без разрывов.

Глубина погружения глубинного вибратора в бетонную смесь должна обеспечивать его углубление в уложенный слой на 5-10 см. Шаг перестановки глубинных вибраторов не должен превышать полуторный радиус их действия, поверхностных вибраторов – должен обеспечивать перекрытие на 100 мм площадкой вибратора границы уже провибрированного участка.

Возможна укладка следующего слоя бетонной смеси до начала схватывания бетона предыдущего слоя.

Поверхность рабочих швов, устраиваемых при укладке бетонной смеси с перерывами, должна быть перпендикулярна оси бетонируемых колонн и балок, поверхности плит и стен. Возобновление бетонирования возможно при прочности бетона не менее 1,5 МПа.

Рабочие швы допускается устраивать при бетонировании:

♦ колонн – на отметке верха фундамента, низа прогонов, балок и подкрановых консолей, верха подкрановых балок, низа капителей колонн;

♦ балок больших размеров, соединенных с плитами, – на 20–30 мм ниже отметки нижней поверхности плиты, а при наличии в плите вутов – на отметке низа вута плиты;

♦ плоских плит – параллельно меньшей стороне плиты;

♦ ребристых перекрытий – параллельно второстепенным балкам;

♦ отдельных балок – в пределах средней трети пролета балок, параллельно главным балкам в пределах двух средних четвертей пролета прогонов и плит;

♦ массивов, арок, сводов, резервуаров, бункеров, гидротехнических сооружений, мостов и других сложных инженерных сооружений и конструкций.

Требования к укладке и уплотнению бетонных смесей приведены в табл. 3.4.

Таблица 3.4. Требования к укладке и уплотнению бетонных смесей

 

Работы по уходу за бетоном

Данный вид работ выполняется в определенной последовательности.

В начале твердения бетон необходимо защищать от попадания осадков или потерь влаги, потом поддерживать температурно-влажностный режим для нарастания прочности бетона.

Движение людей по забетонированным конструкциям и установка опалубки разрешаются после достижения бетоном прочности не менее 1,5 МПа.

Прочность, морозостойкость, плотность, водонепроницаемость, деформативность бетона определяются согласно требованиям государственных стандартов.

 

Работы с бетонами на пористых заполнителях

Бетоны на пористых заполнителях должны удовлетворять требованиям ГОСТ 25820-83. Материалы для бетонов следует выбирать на основании данных, приведенных в табл. 3.2, а химические добавки – по табл. 3.5.

Таблица 3.5. Область применения добавок к бетонам

* Допускается до 1 % СН.

** Применение ХН не допускается.

*** Допускается к применению в конструкциях, армированных сталями, стойкими к коррозионному растрескиванию.

 **** Допускается применение добавки ЛТМ.

Примечания

1. Знак «-» – запрещается введение добавки, знак «+» – допускается введение добавки, знак «(+)» – допускается введение добавки только в качестве ускорителя твердения бетона.

При применении добавок по п. 3 и 4 следует учитывать указания п. 2. Сокращения, принятые в табл. 3.5:

♦ НЖ – нитрит железа (ГОСТ 4111-74);

♦ ХК – хлорид кальция (ГОСТ 450-77);

♦ ХН – хлорид натрия (ГОСТ 13830-68);

♦ СН – сульфат натрия (ГОСТ 6318-77);

♦ НК – нитрит кальция (ТУ 6-03-367-79);

♦ ННК – нитрит-нитрат кальция (ТУ 6-03-704-74);

♦ М – мочевина (ГОСТ 2081-75);

♦ НН – нитрит натрия (ГОСТ 18906-80*);

♦ ННХК – нитрит-нитрат-хлорид кальция (ТУ 6-18-194-76);

♦ ЛСТ – лигносульфонаты технические (ОСТ 13-183-83);

♦ ХЖ – хлорид железа (ГОСТ 11159-76);

♦ ПАЩ-1 – пластификатор адипиновый (ТУ 6-03-26-77);

♦ ВДХК – омыленная растворимая смола (ТУ 61-05-34-75);

♦ ГКЖ – метил (этил) силиконат натрия (ТУ 6-02-696-76);

♦ НЧК – нейтрализованный черный контакт (натриевый) (ТУ 38-101615-76);

♦ КЧНР – нейтрализованный черный контакт рафинированный (ТУ 383022-74);

♦ СНВ – смола нейтрализованная воздухововлекающая (ТУ 81-05-7-80);

♦ СПД – синтетическая поверхностно-активная добавка (ТУ 38-101253-77);

♦ ЦНИПС-1 – омыленный древесный пек (ТУ 81-05-16-76);

♦ ПГЭН – этилгидридсесквиоксан (ТУ 6-02-280-76);

♦ ЛХД – лесохимическая добавка (ТУ 81-05-128-81);

♦ УПБ – мелассная упаренная последрожжевая барда (ОСТ 18-126-73).

2. Рекомендуемые суперпластификаторы: С-3 – «разжижитель С-3» (ТУ 14652-81 с изм. № 1), ДФ – «Дофен» (ТУ 14-6-188-81), НККС 40–03 (ТУ 384-0258-82).

3. Рекомендуемые суперпластифицирующие добавки на основе модифицированных лигносульфонатов: ЛТМ (ТУ 65-08-74-86), МТС (ТУ 67-542-83), НИЛ-20 (ТУ 400-302-4-80), ЛСТМ-2 (ТУ 13-287-85).

Подбор состава бетона, бетонных смесей, их приготовление, доставку, укладку и уход за бетоном необходимо производить в соответствии с Г ОСТ 27006-86, ГОСТ 7473-85. Основные показатели качества бетонной смеси и бетона должны контролироваться в соответствии с табл. 3.6.

Таблица 3.6. Показатели качества бетонной смеси и бетона

 

Работы с кислотостойкими и щелочестойкими бетонами

Кислотостойкие и щелочестойкие бетоны должны соответствовать требованиям ГОСТ 25192-82. Составы кислотостойких бетонов и требования к материалам приведены в табл. 3.7.

Приготовление бетонных смесей на жидком стекле следует осуществлять в определенном порядке. Сначала в закрытом смесителе в сухом виде перемешивают просеянные через сито № 03 компоненты: инициатор твердения, наполнитель и другие порошкообразные вещества. После этого жидкое стекло перемешивают с модифицирующими добавками, в смеситель загружают щебень всех фракций и песок, затем – смесь порошкообразных материалов. Полученный состав перемешивают в течение 1 мин, затем добавляют жидкое стекло и перемешивают еще 1–2 мин. Требования к подвижности бетонных смесей приведены в табл. 3.8.

Таблица 3.7. Составы кислотостойких бетонов и требования к материалам

Таблица 3.8. Требования к подвижности бетонных смесей

Транспортирование, укладку и уплотнение бетонной смеси следует осуществлять при температуре воздуха не ниже 10 °C, причем укладка проводится непрерывно.

Влажность поверхности бетона или кирпича, защищаемых кислотоупорным бетоном, должна быть не более 5 % по массе на глубине до 10 мм.

Поверхность железобетонных конструкций из бетона на портландцементе перед укладкой на них кислотостойкого бетона обрабатывается горячим раствором кремнефтористого магния (3-5-процентный раствор с температурой 60 °C) или щавелевой кислоты (5-10-процентный раствор). Допускается также прогрунтовка полиизоцианатом или 50-процентным раствором полиизоцианата в ацетоне.

Бетонную смесь на жидком стекле следует уплотнять вибрированием каждого слоя толщиной не более 200 мм в течение 1–2 мин.

Твердение бетона в течение 28 суток должно происходить при температуре не ниже 15 °C. Для просушивания воздушными калориферами при температуре 60–80 °C достаточно суток. При этом скорость подъема температуры не должна превышать 20–30 °C/ч.

Кислотонепроницаемость кислотостойкого бетона обеспечивается введением в его состав полимерных добавок до 3–5 % массы жидкого стекла: фурилового спирта, фурфурола, фуритола, ацетоноформальдегидной смолы АЦФ-3М, тетра-фурфурилового эфира ортокремневой кислоты ТФС, компаунда из фурилового спирта с фенолформальдегидной смолой ФРВ-1 или ФРВ-4.

Водостойкость кислотостойкого бетона обеспечивается введением в его состав тонкомолотых добавок с кремнеземом (диатомит, трепел, аэросил, кремень, халцедон и др.) до 5-10 % массы жидкого стекла или полимерных добавок до 10–12 % массы жидкого стекла: по лиизоцианата, карбамидной смолы КФЖ или КФМТ, кремнийорганической гидрофобизирующей жидкости ГКЖ-10 или ГКЖ-11, эмульсии парафина.

Защитные свойства кислотостойкого бетона по отношению к стальной арматуре обеспечиваются введением в его состав ингибиторов коррозии до 0,1–0,3 % массы жидкого стекла: окиси свинца, комплексной добавки катапина и сульфонола, фенилантранилата натрия.

Повышение химической стойкости конструкций из кислотостойкого бетона обеспечивается двукратной обработкой раствором серной кислоты 25-40-процентной концентрации.

Материалы для щелочестойких бетонов, контактирующих с растворами щелочей при температуре до 50 °C, должны удовлетворять требованиям ГОСТ 10178-85. Не допускается применение цементов с активными минеральными добавками. Содержание гранулированных или электротермофосфорных шлаков должно быть не менее 10 и не белее 20 %. Содержание минерала СуА в портландцементе и шлакопортландцементе должно быть не более 8 %. Применение глиноземистого вяжущего запрещено.

Песок для щелочестойкого бетона, эксплуатируемого при темпера туре до 30 °C, следует применять в соответствии с требованиями ГОСТ 10268-80. При температуре выше 30 °C необходимо использовать дробленый заполнитель из щелочестойких пород – известняка, доломита, магнезита. Щебень для щелочестойких бетонов, эксплуатируемых при температуре до 30 °C, следует применять из плотных изверженных пород – гранита, диабаза, базальта. Щебень для щелочестойких бетонов, эксплуатируемых при температуре выше 30 °C, надлежит применять из плотных карбонатных осадочных или метаморфических пород – известняка, доломита, магнезита и т. п. Водонасыщение щебня не должно превышать 5 %.

 

Работы с жаростойким бетоном

Особенности применения материалов для приготовления обычного бетона, эксплуатируемого при температуре до 200 °C, и жаростойкого бетона приведены в табл. 3.1 и 3.2.

Дозирование материалов, приготовление и транспортировка бетонных смесей должны осуществляться в соответствии с требованиями ГОСТ 7473-85 и ГОСТ 20910-82.

Увеличение подвижности бетонных смесей для обычных бетонов, эксплуатируемых при температуре до 200 °C, возможно за счет применения пластификаторов и суперпластификаторов.

Применение химических ускорителей твердения в бетонах, эксплуатируемых при температуре выше 150 °C, запрещено.

Бетонные смеси следует укладывать непрерывно при температуре не ниже 15 °C.

 

Работы с особо тяжелыми бетонами и бетонами для радиационной защиты

Работы с этими видами бетонов производятся по обычной технологии.

Когда обычные способы бетонирования неприменимы из-за расслоения смеси либо сложности сооружения, следует применять метод раздельного бетонирования (способ восходящего раствора или способ втапливания крупного заполнителя в раствор).

При укладке бетонных смесей запрещается применение ленточных и вибрационных транспортеров, вибробункеров, виброхоботов. Сбрасывание особо тяжелой бетонной смеси допускается с высоты не более 1 м.

 

Бетонные работы при отрицательных температурах

При выполнении бетонных работ в условиях отрицательных температур (среднесуточная температура ниже 5 °C и минимальная суточная температура ниже 0 °C) должны соблюдаться определенные правила.

Приготовление бетонной смеси необходимо производить в обогреваемых бетоносмесительных установках.

Состояние основания для укладки бетонной смеси, его температура и способ укладки должны исключать возможность замерзания смеси. При температуре ниже -10 °C бетонирование густоармированных конструкций с арматурой из жестких прокатных профилей или с крупными металлическими закладными частями следует выполнять с предварительным отогревом металла.

Выпуски арматуры забетонированных конструкций необходимо утеплять на высоту не менее чем 0,5 м. Перед укладкой бетонной смеси поверхности полостей стыков сборных железобетонных элементов должны быть очищены.

Ускорение твердения бетона при бетонировании монолитных буронабивных свай и замоноличивании буроопускных следует обеспечивать путем введения в бетонную смесь комплексных противоморозных добавок.

Выбор способа выдерживания бетона при зимнем бетонировании монолитных конструкций надлежит производить в соответствии с табл. 3.9.

Основные требования к зимним бетонным работам приведены в табл. 3.10.

Таблица 3.9. Выбор наиболее экономичного метода выдерживания бетона при бетонировании монолитных конструкций в условиях низких температур

* Противоморозные добавки, как правило, следует применять в комплексе с пластифицирующими.

Таблица 3.10. Требования к бетонным работам в условиях отрицательных температур

 

Выполнение бетонных работ при температуре воздуха выше 25 °C

При производстве бетонных работ при температуре воздуха выше 25 °C и влажности менее 50 % следует применять быстротвердеющие портландцементы, марка которых как минимум в 1,5 раза выше марочной прочности бетона. Для бетонов класса В22,5 и выше допускается использовать цементы, марка которых превышает марочную прочность бетона менее чем в 1,5 раза, при условии применения пластифицированных портландцементов или введения пластифицирующих добавок.

Температура бетонной смеси при бетонировании конструкций с модулем поверхности более 3 не должна превышать 30–35 °C, а для массивных конструкций с модулем поверхности менее 3 – 20 °C.

При появлении на уложенном бетоне трещин возможно его повторное вибрирование через 0,5–1 ч после окончания укладки. Также необходимо следить за увлажнением забетонированной поверхности.

 

Специальные методы бетонирования

Метод вертикально перемещаемой трубы (ВПТ) применяется при заглубленных конструкциях с глубиной от 1,5 м и более. При этом используется бетон проектного класса до В25.

Бетонирование методом восходящего раствора (ВР) с заливкой наброски из крупного камня цементно-песчаным раствором применяется при укладке под водой бетона на глубине до 20 м для получения прочности бетона, соответствующей прочности бутовой кладки. Метод ВР с заливкой наброски из щебня цементно-песчаным раствором применяется на глубинах до 20 м для возведения конструкций из бетона класса до В25.

Инъекционный и вибронагнетательный методы применяются для бетонирования подземных тонкостенных конструкций из бетона класса В25 на заполнителе максимальной фракции 10–20 мм.

Метод укладки бетонной смеси бункерами применяется при бетонировании конструкций из бетона класса В20 на глубине более 20 м.

Метод втрамбовывания бетонной смеси применяется на глубине менее 1,5 м для больших площадей, бетонируемых до отметки, расположенной выше уровня воды, при классе бетона до В25.

Метод напорного бетонирования путем непрерывного нагнетания бетонной смеси при избыточном давлении применяется при возведении подземных конструкций в обводненных грунтах и сложных гидрогеологических условиях при устройстве подводных конструкций на глубине более 10 м, а также при возведении сильноармированных конструкций.

Метод укатки малоцементной жесткой бетонной смеси применяется для возведения плоских протяженных конструкций из бетона класса до В20. Толщина укатываемого слоя при этом равна 20–50 см.

Для цементно-грунтовых конструкций нулевого цикла при глубине заложения до 0,5 м используется буросмесительная технология – смешивание расчетного количества цемента, грунта и воды в скважине буровым оборудованием.

При подводном бетонировании необходимо обеспечивать изоляцию бетонной смеси от воды в процессе ее транспортировки под воду и укладки, плотность опалубки, непрерывность бетонирования, контроль за состоянием опалубки при укладке бетонной смеси.

Бетонирование способом ВПТ после аварийного перерыва возобновляется только при условии достижения бетоном в оболочке прочности 2,0–2,5 МПа, удаления с поверхности подводного бетона шлама и слабого бетона, обеспечения надежной связи вновь укладываемого бетона с затвердевшим бетоном (штрабы, анкеры и т. д.).

При подаче бетонной смеси под воду бункерами запрещено свободное сбрасывание смеси в воду, а также разравнивание уложенного бетона горизонтальным перемещением бункера.

Втрамбовывание вновь поступающих порций бетонной смеси производится не ближе 200–300 мм от уреза воды, при этом не допускается сплыв смеси поверх откоса в воду.

В конструкциях типа «стена в грунте» бетонирование траншей следует выполнять секциями длиной не более 6 м с применением инвентарных межсекционных разделителей.

При наличии в траншее глинистого раствора бетонирование секции производится не позднее чем через 6 ч после заливки раствора в траншею. В противном случае следует заменить глинистый раствор с одновременной выработкой шлама, осевшего на дно траншеи.

Арматурный каркас перед погружением в глинистый раствор необходимо смачивать водой.

Расстояние от бетонолитной трубы до межсекционного разделителя должно быть не более 1,5 м при толщине стены до 40 см и не более 3 м при толщине стены более 40 см.

Требования к бетонным смесям при их укладке специальными методами приведены в табл. 3.11.

Таблица 3.11. Требования к бетонным смесям при их укладке специальными методами

 

Прорезка деформационных швов, технологических борозд, проемов, отверстий и обработка поверхности монолитных конструкций

Инструмент для механической обработки следует выбирать в зависимости от физико-механических свойств бетона и железобетона с учетом требований, предъявляемых к качеству обработки ГОСТ на алмазный инструмент (табл. 3.12).

Охлаждение инструмента следует предусматривать водой под давлением 0,15-0,2 МПа, для снижения энергоемкости обработки – растворами поверхностно-активных веществ концентрации 0,01-1 %.

Таблица 3.12. Рекомендуемые марки порошка и связки алмазного инструмента для обработки бетона и железобетона

Требования к режимам механической обработки бетона и железобетона приведены в табл. 3.13.

Таблица 3.13. Требования к режимам механической обработки бетона и железобетона

 

Цементация швов, торкретирование и устройство набрызг-бетона

Для цементации усадочных, температурных, деформационных и конструкционных швов следует применять портландцемент не ниже М400. До начала работ по цементации производятся промывка и гидравлическое опробование шва для определения его пропускной способности и герметичности.

Цементацию следует выполнять до поднятия уровня воды перед гидротехническим сооружением после затухания основной части температурно-усадочных деформаций.

Качество цементирования швов проверяется обследованием бетона посредством бурения скважин и гидравлического опробования их и кернов, взятых из мест пересечения швов, а также замером фильтрации воды через швы.

Заполнители для торкретирования и устройства набрызг-бетона должны отвечать требованиям ГОСТ 10268-80. Крупность заполнителей не должна превышать половины толщины каждого торкретируемого слоя и половины размера ячейки арматурных сеток.

Поверхность для торкретирования необходимо очистить, продуть сжатым воздухом и промыть. Торкретирование производится в один или несколько слоев толщиной 3–5 мм по неармированной или армированной поверхности согласно проекту.

 

Арматурные работы

Арматурная сталь (стержневая, проволочная) и сортовой прокат, арматурные изделия и закладные элементы должны соответствовать проекту.

Транспортирование и хранение арматурной стали необходимо выполнять с соблюдением требований ГОСТ 7566-81.

Пространственные крупногабаритные арматурные изделия изготавливаются в сборочных кондукторах. Заготовка (резка, сварка, образование анкерных устройств), установка и натяжение напрягаемой арматуры выполняются по проекту. Монтаж арматурных конструкций следует производить из крупноразмерных блоков или унифицированных сеток с фиксацией защитного слоя согласно табл. 3.14.

Таблица 3.14. Монтаж арматурных конструкций

Бессварочные стыковые соединения стержней следует производить внахлестку или обжимными гильзами и винтовыми муфтами с обеспечением равнопрочности стыка, а крестообразные – вязкой отожженной проволокой.

При устройстве арматурных конструкций необходимо соблюдать требования, приведенные в табл. 3.14.

 

Расчет нагрузок на опалубку

При расчете опалубки, лесов и креплений должны приниматься следующие нормативные нагрузки.

Вертикальные нагрузки:

а) собственная масса опалубки и лесов, которая определяется по чертежам. При устройстве деревянных опалубок и лесов объемную массу древесины следует принимать: для хвойных пород – 600 кг/м3, для лиственных пород – 800 кг/м3;

б) масса свежеуложенной бетонной смеси, принимаемая для бетона на гравии или щебне из камня твердых пород, – 2500 кг/м3, для бетонов прочих видов – по фактическому весу;

в) масса арматуры, принимаемая по проекту, а при отсутствии проектных данных – 100 кг/м3 железобетонной конструкции;

г) нагрузки от людей и транспортных средств при расчете палубы, настилов и непосредственно поддерживающих их элементов лесов– 2,5 кПа; палубы или настила при расчете конструктивных элементов – 1,5 кПа.

Примечания

♦ Палуба, настилы и непосредственно поддерживающие их элементы должны проверяться на сосредоточенную нагрузку от массы рабочего с грузом (1300 Н) либо от давления ко лес двухколесной тележки (2500 Н) или иного сосредоточенного груза в зависимости от способа подачи бетонной смеси (но не менее 1300 Н).

♦ При ширине досок палубы или настила менее 150 мм указанный сосредоточенный груз распределяется на две смежные доски;

д) нагрузки от вибрирования бетонной смеси– 2 кПа горизонтальной поверхности (учитываются только при отсутствии нагрузок по п. «г»).

Горизонтальные нагрузки:

е) нормативные ветровые нагрузки;

ж) давление свежеуложенной бетонной смеси на боковые элементы опалубки, определяемое по табл. 3.15.

Таблица 3.15. Давление свежеуложенной бетонной смеси на боковые элементы опалубки

Обозначения, принятые в табл. 3.15:

♦ Р – максимальное боковое давление бетонной смеси, кПа;

♦ γ – объемная масса бетонной смеси, кг/м3;

♦ Н – высота уложенного слоя бетонной смеси, оказывающего давление на опалубку, м;

♦ v – скорость бетонирования конструкции, м/ч;

♦ R, R1 —соответственно радиусы действия внутреннего и наружного вибратора, м;

♦ K1 – коэффициент, учитывающий влияние консистенции бетонной смеси: для жесткой и малоподвижной смеси с осадкой конуса 0–2 см – 0,8; для смесей с осадкой кону са 4–6 см – 1; для смесей с осадкой конуса 8-12 см – 1,2;

♦ K2 – коэффициент для бетонных смесей с температурой: 5–7 °C – 1,15; 12–17 °C – 1; 28–32 °C – 0,85.

Примечание. Указанные нагрузки должны учитываться только при отсутствии нагрузок по п. «и»;

з) нагрузки от вибрирования бетонной смеси – 4 кПа вертикальной поверхности опалубки.

При наружной вибрации несущие элементы опалубки (ребра, схватки, хомуты и т. п.), их крепления и соединения должны дополнительно рассчитываться на местные воздействия вибраторов. Нагрузки принимаются согласно закону гидростатического давления.

Таблица 3.16. Выбор наиболее невыгодных сочетаний нагрузок при расчете опалубки и поддерживающих лесов

Во всех случаях величину давления бетонной смеси следует ограничить величиной гидростатического давления Рmax = γη, 

результирующее давление при треугольной эпюре

и) нагрузки от сотрясений, возникающих при укладке бетонной смеси в опалубку бетонируемой конструкции (принимаются по табл. 3.17).

Таблица 3.17. Нагрузки от сотрясений, возникающих при укладке бетонной смеси в опалубку бетонируемой конструкции

Указанные динамические нагрузки должны учитываться полностью при расчете досок палубы и поддерживающих ее ребер. Балки (прогоны), поддерживающие ребра, следует рассчитывать в соответствии с фактической схемой конструкций, учитывая динамические воздействия в виде сосредоточенных грузов от двух смежных ребер при расстоянии между ними до 1 м и от одного ребра при расстоянии между ребрами 1 м и более. При этом должно учитываться наиболее невыгодное расположение этих грузов.

Конструктивные элементы, служащие опорами балок (прогонов), например подкосы, тяжи и др., следует рассчитывать на нагрузку от двух смежных ребер, расположенных по обе стороны рассчитываемого элемента (при расстоянии между ребрами менее 1 м), либо от одного ребра, ближайшего к этому элементу (при расстоянии между ребрами 1 м и более).

Выбор наиболее невыгодных сочетаний нагрузок при расчете опалубки и поддерживающих лесов должен осуществляться в соответствии с табл. 3.18.

Таблица 3.18. Выбор наиболее невыгодных сочетаний нагрузок при расчете опалубки и поддерживающих лесов

При расчете элементов опалубки и лесов по несущей способности перечисленные выше нормативные нагрузки необходимо умножать на коэффициенты перегрузки, приведенные в табл.3.19. При совместном действии полезных и ветровых нагрузок все расчетные нагрузки, кроме собственной массы, вводятся с коэффициентом 0,9.

При расчете элементов опалубки и лесов по деформации нормативные нагрузки учитываются без умножения на коэффициенты перегрузки.

Распределение давления по высоте опалубки принято по аналогии с гидростатическим давлением по треугольной эпюре.

Таблица 3.19. Коэффициенты перегрузки

Прогиб элементов опалубки под действием воспринимаемых нагрузок не должен превышать следующих значений:

♦ 1/400 пролета элемента опалубки;

♦ 1/500 пролета для опалубки перекрытий.

Расчет лесов и опалубки на устойчивость против опрокидывания следует производить при учете совместного действия ветровых нагрузок и собственной массы, а при установке опалубки совместно с арматурой – также и массы последней. Коэффициенты перегрузок должны приниматься равными: для ветровых нагрузок – 1/2, для удерживающих нагрузок – 0,8.

Расчет опалубки-облицовки, остающейся в теле сооружения, необходимо выполнять как расчет основных элементов сооружения с последующей проверкой на воздействие перечисленных выше нагрузок.

Для расчета устройств, обеспечивающих предварительный отрыв створок блок-форм крупнощитовой опалубки, объемно-переставной и тоннельной опалубки, следует принимать нормативные нагрузки по табл. 3.20 и 3.21.

Таблица 3.20. Нормативные нагрузки для расчета устройств, обеспечивающих предварительный отрыв створок блок-форм крупнощитовой опалубки, объемно-переставной и тоннельной опалубки

Над чертой – для бетонов класса В7,5, под чертой – для бетонов класса В20.

Таблица 3.21. Коэффициент, учитывающий условия отрыва и степень жесткости опалубки

Примечание. Для определения расчетных значений нагрузки касательного сцепления данные табл. 3.21 следует умножать на коэффициент 1,35.

Расчетные сопротивления материалов принимаются с коэффициентом К. Увеличение расчетных сопротивлений при кратковременности действия нагрузки К для древесных материалов принимается равным 1,4.

Усилие отрыва опалубки от бетона рекомендуется определять по формуле:

Poт = KcoσнFк,

P = K ст F,

где Kco – коэффициент, учитывающий условия отрыва и степень жесткости опалубки (определяется по табл. 3.21);

σн – нормативная нагрузка сцепления, кПа;

Fк – площадь контакта опалубки с бетоном, м2.

Для расчета усилий срыва катучей опалубки нормативные нагрузки следует принимать по табл. 3.22.

Таблица 3.22. Нормативные нагрузки для расчета усилий срыва катучей опалубки

* Для бетона класса В10.

 

Материалы для опалубки

Типы опалубок следует применять в соответствии с ГОСТ 23478-79.

Древесные, металлические, пластмассовые и другие материалы для опалубки должны отвечать требованиям ГОСТ 23478-79; деревянные клееные конструкции – ГОСТ 20850-84 или ТУ; фанера ламинированная– ТУ 18-649-82; ткани пневматических опалубок – утвержденным ТУ.

Допустимая прочность бетона при распалубке приведена в табл. 3.23.

Таблица 3.23. Допустимая прочность бетона при распалубке

 

Монтаж сборных железобетонных и бетонных конструкций

Монтаж конструкций каждого вышележащего этажа многоэтажного здания производится после закрепления всех монтажных элементов и достижения бетоном замоноличенных стыков несущих конструкций прочности, указанной в ППР.

В случаях, когда прочность и устойчивость конструкций обеспечиваются сваркой монтажных соединений, допускается монтировать конструкции нескольких этажей без замоноличивания стыков.

Марки растворов, применяемых при монтаже конструкций, указываются в проекте. Подвижность раствора должна составлять 5–7 см по глубине погружения конуса.

Предельные отклонения от ориентиров при установке сборных элементов, а также отклонения законченных монтажных конструкций от проектного положения не должны превышать величин, приведенных в табл. 3.24.

Таблица 3.24. Предельные отклонения от ориентиров при установке сборных элементов, отклонения законченных монтажных конструкций от проектного положения

Обозначение, принятое в табл. 3.24: п – порядковый номер яруса колонн или число установленных по высоте панелей.

Примечание. Глубина опирания горизонтальных элементов на несущие конструкции должна быть не менее указанной в проекте.

 

Приемка бетонных и железобетонных конструкций

При приемке законченных бетонных и железобетонных конструкций следует проверять соответствие объекта рабочим чертежам, качество бетона по прочности, морозостойкости, водонепроницаемости, а также качество применяемых материалов, полуфабрикатов и изделий.

Требования к законченным бетонным и железобетонным конструкциям приведены в табл. 3.25.

Таблица 3.25. Требования к законченным бетонным и железобетонным конструкциям

 

Установка блоков фундаментов и стен подземной части здания

Установку блоков фундаментов стаканного типа производят относительно разбивочных осей по двум перпендикулярным направлениям, совмещая осевые риски фундаментов с ориентирами на основании.

Установку блоков ленточных фундаментов и стен подвала производят, начиная с установки маячных блоков в углах здания и на пересечении осей. Маячные блоки устанавливают, совмещая их осевые риски с рисками разбивочных осей, по двум перпендикулярным направлениям.

Фундаментные блоки следует устанавливать на выровненный слой песка. Предельное отклонение отметки выравнивающего слоя песка от проектного не должно превышать -15 мм.

Установку блоков стен подвала выполняют с соблюдением перевязки. Рядовые блоки устанавливают, ориентируя низ по обрезу блоков нижнего ряда, верх – по разбивочной оси. Блоки наружных стен ниже уровня грунта выравнивают по внутренней стороне стены, а выше – по наружной. Вертикальные и горизонтальные швы между блоками заполняют раствором и расшивают с двух сторон.

 

Установка колонн и рам

Положение колонн и рам рекомендуется выверять по двум взаимно перпендикулярным направлениям.

Низ колонн выверяют, совмещая риски, обозначающие их геометрические оси в нижнем сечении, с рисками разбивочных осей или геометрических осей нижеустановленных колонн. Способ опоры колонн на дно стакана: низ колонны закрепляется от горизонтального перемещения на период до замоноличивания узла.

Верх колонн многоэтажных зданий выверяют, совмещая геометрические оси колонн в верхнем сечении с рисками разбивочных осей, а колонн одноэтажных зданий – совмещая геометрические оси колонн в верхнем сечении с геометрическими осями в нижнем сечении.

Низ рам в продольном и поперечном направлениях выверяют, совмещая риски геометрических осей с рисками разбивочных осей или осей стоек в верхнем сечении нижестоящей рамы. Верх рам выверяют следующим образом: из плоскости рам – путем совмещения рисок осей стоек рам в верхнем сечении относительно разбивочных осей; в плоскости рам– путем соблюдения отметок опорных поверхностей стоек рам.

 

Установка ригелей, балок, ферм, плит перекрытий и покрытий

Согласно требованиям к проведению работ данного вида установку элементов в поперечном направлении перекрываемого про лета выполняют следующим образом:

♦ ригелей и межколонных плит – совмещая риски продольных осей элементов с рисками осей колонн на опорах;

♦ подкрановых балок – совмещая риски геометрических осей верхних поясов балок с разбивочной осью;

♦ подстропильных и стропильных ферм с опорой на колонны, стропильных ферм с опорой на подстропильные фермы– совмещая риски геометрических осей нижних поясов ферм с рисками осей колонн в верхнем сечении;

♦ стропильных ферм с опорой на стены – совмещая риски геометрических осей нижних поясов ферм с рисками разбивочных осей на опорах.

Ригели, межколонные плиты, фермы плиты покрытий по фермам укладывают насухо на опорные поверхности несущих конструкций.

Плиты перекрытий укладывают на слой раствора толщиной не более 20 мм, совмещая поверхности смежных плит вдоль шва со стороны потолка.

Выверку подкрановых балок по высоте производят по наибольшей отметке в пролете или на опоре прокладками из стального листа. В случае применения пакета прокладок их сваривают между собой, пакет приваривают к опорной пластине.

Установку ферм и стропильных балок в вертикальной плоскости выполняют путем выверки их геометрических осей на опорах относительно вертикали.

 

Установка панелей стен

Установку панелей наружных и внутренних стен производят с опорой их на выверенные относительно монтажного горизонта маяки (отклонения отметок ±5 мм). Толщина маяков должна составлять 10–30 мм. Между торцом панели и растворной постелью не должно быть щелей.

Выверку панелей наружных стен однорядной разрезки производят:

♦ в плоскости стены – совмещая осевую риску панели в уровне низа с риской на перекрытии, вынесенной от разбивочной оси. При наличии в стыках панелеей накопленных погрешностей выверку производят по шаблонам с проектным размером шва между панелями;

♦ из плоскости стены – совмещая нижнюю грань пане ли с установочными рисками на перекрытии, вынесенными от разбивочных осей;

♦ в вертикальной плоскости – выверяя внутреннюю грань пане ли относительно вертикали.

Установку поясных панелей наружных стен каркасных зданий производят:

♦ в плоскости стены – симметрично относительно оси пролета между колоннами путем выравнивания расстояний между торцами пане ли и рисками осей колонн в уровне установки панели;

♦ из плоскости стены: в уровне низа панели – совмещая нижнюю внутреннюю грань устанавливаемой панели с гранью нижестоящей панели; в уровне верха панели – совмещая грань панели с риской оси или гранью колонны.

Выверку простеночных панелей наружных стен каркасных зданий производят:

♦ в плоскости стены – совмещая риску оси низа устанавливаемой панели с ориентирной риской на поясной панели;

♦ из плоскости стены – совмещая внутреннюю грань устанавливаемой панели с гранью нижестоящей панели;

♦ в вертикальной плоскости – выверяя внутреннюю и торцевую грани панели относительно вертикали.

 

Установка вентиляционных блоков, объемных блоков шахт лифтов и санитарно-технических кабин

При установке вентиляционных блоков необходимо следить за совмещением каналов и заполнением горизонтальных швов раствором.

Выверку вентиляционных блоков выполняют, совмещая оси двух перпендикулярных граней блоков в уровне нижнего сечения с рисками осей нижестоящего блока. Относительно вертикальной плоскости блоки устанавливают, выверяя плоскости двух перпендикулярных граней.

Объемные блоки шахт лифтов монтируют кронштейнами для закрепления направляющих кабин и пр отивовесов. Низ объемных блоков устанавливают по ориентирным рискам, вынесенным на перекрытие от разбивочных осей и соответствующим проектному положению двух перпендикулярных стен блока (передней и одной из боковых). Относительно вертикальной плоскости блоки устанавливают, выверяя грани двух перпендикулярных стен блока.

Санитарно-технические кабины устанавливают на прокладки. При установке кабин канализационный и водопроводный стояки совмещают с соответствующими стояками нижних кабин. Отверстия в панелях перекрытий для пропуска стояков кабин после установки кабин и монтажа стояков заделывают раствором.

 

Строительство зданий методом подъема перекрытий

Указанные работы следует производить в определенной последовательности. Перед подъемом плит перекрытий необходимо проверить зазоры между колоннами и воротниками плит, между плитами и стенами ядер жесткости, а также чистоту отверстий для подъемных тяг. Подъем плит перекрытий производится после застывания бетона. Подъем плит перекрытий должен быть равномерным относительно всех колонн и ядер жесткости. Отклонение опорных точек на колоннах в процессе подъема не должно превышать 0,003 пролета и быть не более 20 мм.

Закрепление плит к колоннам и ядрам жесткости следует проверять на каждом этапе подъема. Поднятые конструкции крепятся постоянными креплениями.

 

Сварка и антикоррозионное покрытие закладных и соединительных изделий

Антикоррозионное покрытие сварных соединений, закладных деталей и связей выполняют во всех местах повреждений, особое внимание уделяя покрытию углов и острых граней изделий. Качество антикоррозионных покрытий проверяют с учетом распространяющихся на них норм и правил.

 

Замоноличивание стыков и швов

Данные работы выполняют после антикоррозионного покрытия сварных соединений и повреждений закладных изделий, соблюдая определенную последовательность.

Для приготовления бетонных смесей применяются быстротвердеющие портландцементы или порт ландцементы М400 и выше. Для быстрого твердения бетона в стыках используются химические добавки.

Перед замоноличиванием стыков и швов необходимо проверить надежность установки опалубки и очистить стыкуемые поверхности.

Прочность бетона в стыках ко времени распалубки должна соответствовать предусмотренной в проекте и быть не менее 50 % проектной прочности на сжатие.

 

Водо-, воздухо– и теплоизоляция стыков наружных стен полносборных зданий

Существует ряд специальных требований к выполнению данного вида работ.

Материалы для изоляции стыков следует применять только в соответствии с проектом.

Панели должны быть огрунтованными, со стыками, грунтовка сплошная.

Поверхности панелей наружных стен со стыками перед выполнением работ необходимо очистить от пыли, грязи, наплывов бетона и просушить.

Повреждения бетонных панелей в стыках следует ремонтировать с применением полимерцементных составов. Нанесение герметизирующих мастик на влажные, заиндевевшие или обледеневшие поверхности стыков запрещено.

Для воздухоизоляции стыков применяются воздухозащитные ленты на клею или самоклеящиеся. Их следует соединять по длине внахлест с длиной нахлеста 100–120 мм. Соединения лент в вертикальных стыках должны располагаться на расстоянии не менее 0,3 м от пересечения вертикальных и горизонтальных стыков. Конец нижерасположенной ленты необходимо наклеивать поверх ленты в стыке монтируемого этажа.

Наклеенная воздухозащитная лента должна прилегать к изолируемой поверхности стыков без пузырей, вздутий и складок.

Теплоизоляционные вкладыши устанавливают в колодцы вертикальных стыков панелей наружных стен после устройства воздухоизоляции. В местах стыкования теплоизоляционных вкладышей не должно быть зазоров.

Уплотняющие прокладки в стыках закрытого и дренированного типов устанавливают насухо. В стыках закрытого типа при соединении наружных стеновых панелей внахлест, в горизонтальных стыках дренированного типа, в горизонтальных стыках открытого типа, в стыках панелей пазогребневой конструкции допускается устанавливать уплотняющие прокладки до монтажа панелей.

Уплотняющие прокладки следует устанавливать в стыки без разрывов. Соединять их необходимо по длине «на ус», располагая соединение на расстоянии не менее 0,3 м от пересечения вертикального и горизонтального стыков. Уплотнять стыки двумя прокладками запрещено. Обжатие прокладок в стыках должно составлять не менее 20 % диаметра их поперечного сечения.

После установки уплотняющих прокладок осуществляется изоляция стыков мастиками с помощью электрогерметизаторов, пневматических, ручных шприцев и других средств. Температура мастик во время нанесения при положительных температурах воздуха должна быть 15–20 °C. Нанесенным слоем мастики следует заполнить без пустот весь стык.

Защита слоя нетвердеющей мастики выполняется полимерцементными растворами, ПВХ, бутадиенстирольными или кумаронокаучуковыми красками.

В стыках открытого типа жесткие водоотбойные экраны следует вводить в вертикальные каналы открытых стыков сверху вниз до упора в водоотводящий фартук.

При работе с жесткими водоотбойными экранами в виде гофрированных металлических лент их нужно устанавливать в вертикальные стыки так, чтобы раскрытие крайних гофр было обращено к фасаду Экран должен входить в паз свободно. При раскрытии вертикального стыка пане лей более 20 мм следует устанавливать две ленты, склепанные по краям. Гибкие водоотбойные экраны устанавливаются в вертикальные стыки как снаружи, так и изнутри здания.

Неметаллические водоотводящие фартуки из упругих материалов следует наклеивать на верхние грани стыкуемых панелей на длину не менее 100 мм в обе стороны от оси вертикального стыка.

Изоляция стыков между оконными блоками и четвертями в проемах ограждений выполняется путем нанесения нетвердеющей мастики на поверхность четверти перед установкой блока или путем нагнетания мастики в зазор между оконными блоками и ограждением после закрепления блока. Места примыкания металлических подоконных сливов к коробке следует изолировать нетвердеющей мастикой.

При изоляции стыков между оконными блоками и ограждениями с проемами без четверти перед нанесением мастик устанавливается уплотняющая прокладка.

 

Общие требования

При монтаже стальных конструкций запрещаются ударные воздействия на сварные конструкции из сталей:

♦ с пределом текучести 390 МПа (40 кгс/мм2) и менее – при температуре ниже -25 °C;

♦ с пределом текучести свыше 390 МПа (40 кгс/мм2) – при температуре ниже 0 °C.

При укрупнительной сборке предельные отклонения размеров, определяющих собираемость конструкций (длина элементов, расстояние между группами монтажных отверстий), при сборке отдельных конструктивных элементов и блоков не должны превышать величин, приведенных в табл. 3.26 и дополнительных правилах.

Таблица 3.26. Предельные отклонения размеров, определяющих собираемость конструкций

 

Установка, выверка и закрепление конструкций из стали

Данные работы производятся с соблюдением ряда правил и требований.

Закрепление конструкций (отдельных элементов и блоков) в проектном положении с монтажными соединениями на болтах выполняется сразу после проверки положения и выверки конструкций.

Конструкции с монтажными сварными соединениями следует закреплять в два этапа – вначале временно, затем по проекту.

Балки путей подвесного транспорта и другие элементы с опорой на части покрытия (мостики для обслуживания светильников, балки и монорельсы для эксплуатационных ремонтов кранов с площадками обслуживания) устанавливаются при сборке блоков.

 

Монтажные соединения на болтах без контролируемого натяжения

При сборке соединений отверстия в деталях совмещаются и детали фиксируются сборочными пробками, а пакеты стягиваются болтами. В соединениях с двумя отверстиями сборочную пробку следует устанавливать в одно из них.

В собранном пакете болты должны пройти в 100 % отверстий. Возможна прочистка 20 % отверстий сверлом.

Под гайки болтов устанавливается не более двух круглых шайб. Разрешена установка одной такой же шайбы под головку болта. Возможна установка косых шайб. Резьба болтов не должна входить вглубь отверстия более чем на половину толщины крайнего элемента пакета со стороны гайки.

Против самоотвинчивания гаек применяются пружинные шайбы или контргайки согласно указаниям в рабочих чертежах. Использование пружинных шайб не допускается при овальных отверстиях, при разности диаметров отверстия и болта более 3 мм, а также при совместной установке с круглой шайбой. Запрещено стопорение гаек забивкой резьбы болта или приваркой их к стержню болта.

Гайки и контргайки необходимо закручивать до отказа от середины соединения к его краям.

Головки и гайки болтов после затяжки должны соприкасаться с плоскостями шайб или элементов конструкций, стержень болта – выступать из гайки не менее чем на 3 мм.

Плотность стяжки собранного пакета проверяется с помощью щупа толщиной 0,3 мм, который не должен проходить между собранными деталями на глубину более 20 мм.

Качество затяжки постоянных болтов проверяется путем их остукивания молотком массой 0,4 кг.

 

Монтажные соединения на высокопрочных болтах с контролируемым натяжением

До сборки соединений обработанные поверхности необходимо предохранять от попадания на них грязи и масла. При несоблюдении этого требования или в случаях, когда сборку соединения начинают по прошествии 3 суток после подготовки, обработку поверхностей следует повторить.

Перепад поверхностей стыкуемых деталей свыше 0,5 и до 3 мм должен быть ликвидирован плавным скосом с уклоном не круче 1: 10. При перепаде свыше 3 мм необходимо устанавливать прокладки требуемой толщины.

Отверстия в деталях при сборке совмещаются и фиксируются от смещения пробками.

Натяжение болтов обеспечивается затяжкой гайки или вращением головки болта до момента закручивания либо поворотом гайки на определенный угол.

Расчетный момент закручивания М для натяжения болта определяется по формуле:

М = KPd, H м (кгс м), (3.1)

где K – среднее значение коэффициента закручивания, установленное для каждой партии болтов в сертификате предприятия-изготовителя либо определяемое на монтажной площадке с помощью контрольных приборов;

Р – расчетное натяжение болта, заданное в рабочих чертежах, Н (кгс);

d – номинальный диаметр болта, м.

Натяжение болтов по углу поворота гайки производится в два этапа: сначала нужно вручную затянуть все болты в соединении до отказа монтажным ключом с длиной рукоятки 0,3 м, затем повернуть гайки болтов на угол 180° ± 30°.

Гайки, затянутые до расчетного крутящего момента или поворотом на определенный угол, дополнительно ничем не закрепляются.

Натяжение болтов следует контролировать:

♦ при числе болтов в соединении до 4 – все болты;

♦ от 5 до 9 – не менее трех болтов;

♦ 10 и более – 10 % болтов, но не менее трех в каждом соединении.

Фактический момент закручивания должен быть не менее расчетного, вычисленного по формуле (3.1), и не превышать его более чем на 20 %. Отклонение угла поворота гайки возможно в пределах ±30°.

Щуп толщиной 0,3 мм не должен входить в зазоры между деталями соединения.

После контроля натяжения все наружные поверхности стыков, го ловки болтов, гайки и части резьбы болтов должны быть очищены, огрунтованы, окрашены, а щели в местах перепада толщин и зазоры в стыках – зашпатлеваны.

Зазор между соприкасаемыми плоскостями фланцев в местах расположения болтов не допускается. Щуп толщиной 0,1 мм не должен проникать в зону радиусом 40 мм от оси болта.

 

Монтажные соединения на высокопрочных дюбелях

Расстояние от оси дюбеля до края опорного элемента должно быть не менее 10 мм в любом направлении. Установленный дюбель должен плотно прижимать шайбу к закрепляемой детали, а закрепляемую деталь – к опорному элементу. Цилиндрическая часть стержня дюбеля не должна выступать над поверхностью стальной шайбы.

Плотность прижатия проверяют визуально при операционном (100 %) и приемочном контроле (выборочно не менее 5 %) дюбелей.

 

Предварительное напряжение конструкций

Данный вид работ производится с учетом ряда рекомендаций.

Так, стальные канаты, используемые как напрягающие элементы, перед изготовлением элементов необходимо вытягивать усилием, равным 0,6 разрывного усилия каната, и выдерживать под этой нагрузкой в течение 20 мин.

Предварительное напряжение гибких элементов выполняется поэтапно: вначале – напряжение до 50 % проектного с выдержкой в течение 10 мин для осмотра и контрольных замеров, затем – напряжение до 100 % проектного. Предельные отклонения напряжения на обоих этапах – ±5 %.

Контроль напряжения конструкций, выполненного методом предварительного выгиба (поддомкрачивание, изменение положения опор и др.), осуществляется нивелированием положения опор и геометрической формы конструкций.

 

Подкрановые балки пролетом 12 м по крайним и средним рядам колонн здания собирают в блоки с тормозными конструкциями и крановыми рельсами.

При сборке каркаса зданий необходимо соблюдать такую последовательность:

♦ установить в каждом ряду между температурными швами колонны с вертикальными связями, закрепить их фундаментными болтами;

♦ раскрепить первую пару колонн связями и подкрановыми балками;

♦ установить после каждой колонны подкрановую балку или распорку, а в связевой панели – предварительно связи;

♦ установить разрезные подкрановые балки (про летом 12 м – блоками, неразрезные – элементами);

♦ начать установку покрытия с панели с горизонтальными связями между стропильными фермами;

♦ установить конструкции покрытия блоками;

♦ при поэлементном способе временно раскрепить первую пару стропильных ферм расчалками, а в последующем каждую очередную ферму– расчалками или монтажными распорками;

♦ снять расчалки и монтажные распорки. Это разрешено делать после закрепления и выверки стропильных ферм, установки и закрепления в связевых панелях вертикальных и горизонтальных связей, в рядовых панелях – распорок по верхним и нижним поясам стропильных ферм, а при отсутствии связей – после крепления стального настила.

Укладка стального настила разрешается после приемки работ по установке и закреплению всех элементов конструкции на закрываемом настилом участке покрытия и окраски поверхностей, к которым примыкает настил.

Листы профилированного настила следует укладывать и осаживать, не допуская повреждения цинкового покрытия и искажения формы.

При поэлементном монтаже балки путей подвесного транспорта и монтажные балки для подъема мостовых кранов устанавливаются вслед за конструкциями, к которым закрепляются, до укладки настила или плит покрытия.

 

Требования при приемочном контроле

Предельные отклонения положения смонтированных конструкций не должны превышать при приемке значений, приведенных в табл. 3.27.

Таблица 3.27. Предельные отклонения положения смонтированных конструкций

* Согласно Правилам устройства и безопасной эксплуатации грузоподъемных кранов, утвержденным Госгортехнадзором при Совете Министров СССР.

Примечание. Отклонение симметричности установки фермы, балки, ригеля, щита перекрытия и покрытия (при длине площадки опирания 50 мм и более) – 10 мм.

Сварные соединения контролируются следующими методами: радиографическим или ультразвуковым в объеме 5 % – при ручной или механизированной сварке и 2 % – при автоматизированной сварке.

 

Данные правила распространяются на монтаж следующих конструкций:

♦ вертикальных сварных цилиндрических резервуаров для нефти и нефтепродуктов объемом до 50 тыс. м3 с высотой стенки до 18 м;

♦ мокрых газгольдеров объемом до 30 тыс. м3 с вертикальными направляющими;

♦ водонапорных башен с баками объемом до 3600 м3.

До начала монтажа конструкций резервуаров и газгольдеров необходимо проверить разбивку осей с центром основания, отметки поверхности основания и фундамента, соответствие толщин и состава гидроизоляционного слоя проектным, степень его уплотнения. Также проверяются обеспечение отвода поверхностных вод от основания и фундамент под шахтную лестницу.

Предельные отклонения размеров оснований и фундаментов резервуаров, газгольдеров и водонапорных башен не должны превышать величин, приведенных в табл. 3.30.

Таблица 3.30. Предельные отклонения размеров оснований и фундаментов резервуаров, газгольдеров и водонапорных башен

 

Сборка конструкций

При монтаже днища из центральной рулонированной части и окрайков сначала собирают и заваривают кольцо окрайков, затем – центральную часть днища.

При монтаже резервуаров объемом более 20 тыс. м3 окрайки следует укладывать по радиусу более проектного на 15 мм.

По окончании сборки кольца окрайков необходимо проверить отсутствие изломов в стыках окрайков, прогибов и выпуклостей, а также горизонтальность кольца окрайков.

По окончании сборки и сварки днища фиксируется центр резервуара приваркой шайбы и на днище наносятся разбивочные оси резервуара.

При монтаже рулонированных стенок необходимо обеспечивать их устойчивость, не допускать деформирования днища и нижней кромки полотнища стенок.

Развертывание рулонов высотой 18 м производится участками длиной не более 2 м, а высотой менее 18 м – участками длиной не более 3 м.

Вертикальность стенки резервуара без верхнего кольца жесткости при развертывании необходимо контролировать через 6 м, а резервуара с кольцом жесткости – при установке каждого элемента кольца.

При монтаже резервуара с промежуточными кольцами жесткости по высоте стенки установка элементов этих колец должна опережать установку верхнего кольца на 5–7 м.

Днища резервуаров и газгольдеров из отдельных листов с окрайками собираются в два этапа: сначала окрайки, а затем центральная часть с укладкой листов полосами от центра к периферии.

Временное взаимное крепление листов до сварки обеспечивается приспособлениями, фиксирующими зазоры между кромками листов.

Стенку резервуара водонапорного бака из отдельных листов следует собирать поярусно с обеспечением ее устойчивости от ветровых нагрузок.

При монтаже покрытия колокола газгольдера не допускается размещать на нем грузы.

Приварку внешних направляющих к резервуар у газгольдера следует производить после сборки и сварки каждой направляющей.

Масса грузов для обеспечения давления газа и фактическая масса подвижных секций газгольдеров не должны расходиться с проектом более чем на 2 %.

Предельные отклонения фактических геометрических размеров и формы стальных конструкций резервуаров для нефти и нефтепродуктов, баков водонапорных башен от проектных после сборки и сварки не должны превышать значений, приведенных в табл. 3.31-3.33, а мокрых газгольдеров – в табл. 3.34.

Таблица 3.31. Предельные отклонения размеров и формы стальных конструкций

Таблица 3.32. Предельные отклонения размеров и формы наружного днища стальных резервуаров после сварки и сборки

Таблица 3.33. Предельные отклонения от вертикали стенок стальных резервуаров

Примечания

1. Предельные отклонения даны для стенок из листов шириной 1,5 м. В случае применения листов другой ширины предельные отклонения образующих стенки от вертикали на уровне всех промежуточных поясов следует определять интерполяцией.

2. Измерения нужно производить для каждого пояса на расстоянии до 50 мм от верхнего горизонтального шва.

3. Отклонения надлежит проверять не реже чем через 6 м по окружности резервуара.

4. Указанные в таблице отклонения должны удовлетворять 75 % произведенных замеров по образующим. Для остальных 25 % замеров допускаются предельные отклонения на 30 % больше с учетом их местного характера. При этом зазор между стенкой резервуара и плавающей крышей или понтоном должен находиться в пределах, обеспечиваемых конструкцией затвора.

Таблица 3.34. Предельные отклонения размеров и формы мокрых газгольдеров

Сварные соединения днищ резервуаров, центральных частей плавающих крыш и понтонов проверяются на непроницаемость вакуумированием, а сварные соединения закрытых коробов плавающих крыш (понтонов) – избыточным давлением.

 

Испытания резервуарных конструкций и приемка работ

Указанные испытания и приемка работ производятся в определенном порядке.

До гидравлического испытания резервуара, газгольдера, бака водонапорной башни должны быть выполнены врезки и приварка патрубков оборудования и лазов, устанавливаемых на днище, понтоне, плавающей и стационарной крышах, стенке резервуара, телескопа, колокола, крыше колокола и водонапорного бака.

Проверка резервуара для нефти, резервуара газгольдера и бака водонапорной башни производится наливом воды до высоты, предусмотренной проектом.

Гидравлические испытания резервуаров с понтонами и плавающими крышами производятся без уплотняющих затворов с наблюдением за работой катучей лестницы, дренажного устройства и направляющих стоек.

При испытании резервуаров низкого давления на прочность и устойчивость избыточное давление следует устанавливать на 25 %, а вакуум – на 50 % больше проектной величины. Продолжительность нагрузки – 30 мин.

Стационарную крышу резервуара и бак водонапорной башни испытывают при заполненном водой резервуаре на давление больше проектного на 10 %. Давление создается заполнением резервуара водой при закрытых люках и штуцерах или нагнетанием сжатого воздуха.

Испытание мокрого газгольдера производится в два этапа. Сначала проходит гидравлическое испытание резервуара газгольдера и газовых вводов, затем – испытание газгольдера в целом.

Гидравлическое испытание проводится при температуре 5 °C и выше. Одновременно с гидравлическим испытанием резервуара газгольдера проверяется герметичность сварных швов на газовых вводах. По мере заполнения резервуара водой необходимо наблюдать за состоянием конструкций и сварных соединений.

Если при испытании будут обнаружены дефекты, его необходимо прекратить и слить воду до определенного уровня: полностью – при обнаружении дефекта в I поясе; на один пояс ниже расположения дефекта – при обнаружении дефекта во II–VI поясах; до V пояса – при обнаружении дефекта в VII поясе и выше.

Резервуар, залитый водой до проектной отметки, испытывают на гидравлическое давление с выдерживанием под этой нагрузкой:

♦ объемом до 20 тыс. м3 включительно – 24 ч;

♦ объемом свыше 20 тыс. м3 – 72 ч.

После испытания водой производится испытание газгольдера в целом путем нагнетания воздуха.

Утечка воздуха V после 7-суточного испытания газгольдера определяется как разность между нормальным (Vo) объемом воздуха в начале V′o и в конце испытания V″o:

V′o-V″o=V(3.2)

Нормальный объем воздуха определяется по формуле:

где Vo – нормальный объем сухого воздуха, м 3, при температуре 0 °C и нормальном давлении 760 мм рт. ст.;

Vt – измеренный объем воздуха, м3, при средней температуре t°, барометрическом давлении В, мм рт. ст., и среднем давлении воздуха в газгольдере р, мм рт. ст.;

p′ – парциальное давление водяных паров, находящихся в воздухе при температуре t° и давлении В, мм рт. ст.;

t° – средняя температура воздуха, °С, определяемая как среднее арифметическое замеров температур в разных местах над крышей колокола (не менее трех).

При незначительной разнице температур в начале и в конце испытаний величина р может не учитываться. В таком случае вычисление производится по формуле:

В процессе испытания ежедневно в 6–8 часов утра следует производить промежуточные замеры и определять утечку воздуха.

Определенная утечка воздуха должна быть пересчитана на соответствующую утечку газа умножением величины утечки на величину , где p a иp g – удельные плотности соответственно воздуха и газа.

Газгольдер считается выдержавшим испытание на герметичность, если величина утечки газа не превышает:

♦ 3 % – для газгольдеров объемом до 1000 м3;

♦ 2 % – для газгольдеров объемом 3000 м3 и более.

В заключение газгольдер испытывают быстрым (со скоростью 1–1,5 м/мин) двукратным подъемом и опусканием подвижных частей. При подъеме и опускании перекос корпуса колокола и телескопа не должен превышать 1 мм от уровня воды на 1 м диаметра колокола и телескопа.

Отверстия в покрытии колокола заваривают круглыми накладками. Лазы резервуаров после окончания испытания газгольдера пломбируют, а смотровые люки колокола оставляют открытыми.

Антикоррозионную защиту следует выполнять после испытаний резервуара газгольдера и слива всей воды.

 

Правила работы с ограждающими конструкциями из асбестоцементных экструзионных панелей и плит

Стены горизонтальной и вертикальной разрезок монтируются с укрупнительной сборкой в карты. Допускается и поэлементный монтаж.

Панели перегородок в многоэтажных зданиях монтируются после монтажа несущих элементов с применением специальных приспособлений (кантователи, вышки с лебедками) без монтажных кранов, в одноэтажных зданиях– с помощью монтажных кранов.

Установка панелей и плит в плане и по высоте выполняется путем совмещения рисок на монтируемых и опорных конструкциях. Верх панелей выверяется относительно разбивочных осей.

Уплотняющие прокладки в горизонтальные и вертикальные стыки панелей следует укладывать до установки панелей.

Законченные монтажом стены из асбестоцементных экструзионных панелей принимают поэтажно, посекционно или по пролетам. При приемке проверяются надежность закрепления панелей и отсутствие повреждений.

Отклонения смонтированных панелей в конструкциях стен и перегородок не должны превышать величин, приведенных в табл. 3.38.

Таблица 3.38. Предельные отклонения смонтированных панелей в конструкциях стен и перегородок

 

Работы с каркасно-обшивными перегородками

Транспортирование и хранение листов обшивки следует производить так, чтобы обеспечить их защиту от увлажнения и повреждений.

Температура в помещениях, где осуществляется монтаж перегородок, должна быть не ниже 10 °C, влажность воздуха – не более 70 %.

Стыковка листов обшивки выполняется на элементах каркаса.

При двухслойной обшивке каркаса стыки между листами, а также винты, шурупы в местах крепления двух смежных листов следует располагать вразбежку.

Предельные отклонения элементов перегородок не должны превышать величин, приведенных в табл. 3.39.

Законченные перегородки принимаются поэтажно или посекционно, при этом проверяются устойчивость каркаса, надежность крепления листов обшивки, отсутствие повреждений.

Таблица 3.39. Предельные отклонения элементов перегородок

 

Работы со стенами из панелей типа «сэндвич» и полистовой сборкой

Согласно требованиям строповку пакетов следует производить за обвязки вертикально расположенными стропами.

Укрупнительная сборка стен из панелей типа «сэндвич» в карты (крупные панели) выполняется на стендах в зоне монтажного крана.

Предельные отклонения размеров карт не должны превышать по длине и ширине ±6 мм, по разности размеров диагоналей – 15 мм.

Отклонения элементов стен не должны превышать значений, приведенных в табл. 3.40.

Таблица 3.40. Предельные отклонения элементов стен

Обозначения, принятые в табл. 3.40: L – длина панели; Н – высота ограждений.

 

Общие требования

Положения данного подраздела распространяются на работы по устройству каменных конструкций из керамического и силикатного кирпича, керамических, бетонных, силикатных и природных камней и блоков.

Кладка кирпичных цоколей зданий выполняется из полнотелого керамического кирпича.

Толщина горизонтальных швов кладки из кирпича и камней правильной формы должна составлять 12 мм, вертикальных швов – 10 мм.

При вынужденных разрывах кладку следует выполнять в виде наклонной или вертикальной штрабы, где в швы кладки штрабы закладывают сетку (арматуру) из продольных стержней диаметром не более 6 мм, из поперечных стержней – не более 3 мм с расстоянием до 1,5 м по высоте кладки, а также в уровне каждого перекрытия. Число продольных стержней арматуры принимается из расчета один стержень на каждые 12 см толщины стены.

Разность высот кладки на смежных захватках и при кладке примыканий наружных и внутренних стен не должна превышать высоты этажа. Разность высот между смежными участками кладки фундаментов не должна превышать 1,2 м.

Возведение каменных конструкций последующего этажа возможно только после укладки несущих конструкций перекрытий возведенного этажа, анкеровки стен и замоноличивания швов между плитами перекрытий.

Предельная высота каменных стен (без укладки перекрытий или покрытий) не должна превышать значений, указанных в табл. 3.41. При возведении свободно стоящих стен большей высоты необходимо применять временные крепления.

Таблица 3.41. Предельная высота каменных стен

Примечание. При скоростных напорах ветра, имеющих промежуточные значения, допускаемые высоты свободно стоящих стен определяются интерполяцией.

При возведении стены (перегородки), связанной с поперечными стенами, при расстоянии между ними не более 3,5Н (где H – высота стены по табл.3.41) допускаемую высоту возводимой стены можно увеличивать на 15 %, при расстоянии не более 2,5Н – на 25 % и при расстоянии не более 1,5Н – на 40 %.

Высота каменных неармированных перегородок, не раскрепленных перекрытиями или временными креплениями, не должна превышать 1,5 м для перегородок толщиной 9 см, выполненных из камней и кирпича на ребро толщиной 88 мм, и 1,8 м – для перегородок толщиной 12 см из кирпича.

Вертикальность граней и углов кладки из кирпича и камней, горизонтальность ее рядов следует проверять по ходу выполнения кладки (через 0,5–0,6 м) с устранением отклонений в ярусе.

 

Кладка из керамического и силикатного кирпича, из керамических, бетонных, силикатных и природных камней правильной формы

Тычковые ряды в кладке делают из целых кирпичей и камней всех видов. При многорядной перевязке швов укладка тычковых рядов под опорные части балок, прогонов, плит перекрытий, балконов, под мауэрлаты обязательна. При однорядной перевязке швов возможна опора сборных конструкций на ложковые ряды кладки.

Кирпичные сто лбы, пилястры и простенки шириной 2,5 кирпича и менее, рядовые кирпичные перемычки и карнизы делают из целого кирпича.

Применение кирпича-половняка разрешается в кладке забутовочных рядов и мало нагруженных каменных конструкций (участки стен под окнами и т. п.) в количестве не более 10 %.

Горизонтальные и поперечные вертикальные швы кирпичной кладки стен, швы в перемычках, простенках и столбах следует заполнять раствором, за исключением кладки в пустошовку, при которой глубина не заполненных раствором швов с лицевой стороны не должна превышать 15 мм в стенах и 10 мм (только вертикальных швов) в столбах.

Участки стен между рядовыми кирпичными перемычками при простенках шириной менее 1 м необходимо выкладывать на том же растворе, что и перемычки.

Стальную арматуру рядовых кирпичных перемычек следует укладывать по опалубке в слое раствора под нижний ряд кирпичей. Число стержней должно быть не менее 3. Гладкие стержни для армирования перемычек с диаметром не менее 6 мм заканчивают крюками и заделывают в простенки не менее чем на 25 см. Стержни периодического профиля крюками не отгибаются.

При выдерживании кирпичных перемычек в опалубке необходимо соблюдать сроки, указанные в табл. 3.42.

Клинчатые перемычки из обыкновенного кирпича выкладывают с клинообразными швами толщиной не менее 5 мм внизу и не более 25 мм вверху. Кладка производится одновременно с двух сторон от пят к середине.

Кладку карнизов следует выполнять так, чтобы свес каждого ряда кирпичной кладки в карнизах не превышал 1/3 длины кирпича, а общий вынос кирпичного неармированного карниза был не более половины толщины стены.

Таблица 3.42. Сроки выдерживания кирпичных перемычек в опалубке

Кладку анкеруемых карнизов следует выполнять после того, как кладка стены, в которую заделываются анкеры, достигнет проектной прочности.

При устройстве карнизов после окончания кладки стены их устойчивость обеспечивается временными креплениями.

Все закладные железобетонные сборные элементы должны обеспечиваться временными креплениями до их защемления вышележащей кладкой.

При возведении стен из керамических камней в свешивающихся рядах карнизов, поясков, парапетов, брандмауэров, где нужна теска кирпича, применяется полнотелый или специальный лицевой кирпич морозостойкостью не менее чем Мрз25 с защитой от увлажнения.

Вентиляционные каналы в стенах следует выполнять из керамического полнотелого кирпича марки не ниже 75 или из силикатного кирпича марки 100 до уровня чердачного перекрытия, а выше этого уровня – из полнотелого керамического кирпича марки 100.

К армированной кладке предъявляются дополнительные требования. Так, толщина швов должна быть более суммы диаметров арматуры не менее чем на 4 мм при толщине шва не более 16 мм. При поперечном армировании сетки необходимо укладывать так, чтобы было более двух арматурных стержней, выступающих на внутреннюю поверхность простенка. При продольном армировании кладки стальные стержни арматуры по длине следует сваривать. Если концы стержней заканчиваются крюками, их нужно связывать проволокой с перехлестом стержней на 20 диаметров.

При возведении стен из облегченной кирпичной кладки необходимо учитывать следующие требования.

♦ Все швы наружного и внутреннего слоя стен облегченной кладки нужно заполнять раствором с расшивкой фасадных швов при мокрой штукатурке стен.

♦ Плитный утеплитель следует плотно укладывать к кладке.

♦ Металлические связи в кладке необходимо защищать от коррозии.

♦ Засыпной утеплитель следует укладывать слоями с уплотнением. В кладках с вертикальными поперечными кирпичными диафрагмами пустоты необходимо засыпать слоями на высоту не более 1,2 м за смену.

♦ Подоконные участки наружных стен следует защищать от увлажнения отливами.

Обрез кирпичного цоколя и выступающие части кладки необходимо защищать от влаги цементно-песчаным раствором марки не ниже М100 и Мрз50.

 

Облицовка стен при кладке

Для облицовки стен применяются цементно-песчаные растворы на портландцементе и пуццолановых цементах с содержанием щелочи в цементе не более

0,6 %.

При облицовке кирпичных стен крупными бетонными плитами одновременно с кладкой необходимо соблюдать ряд правил. Облицовку следует начинать с укладки в междуэтажном перекрытии опорного Г-образного ряда облицовочных плит, заделываемого в кладку. Затем устанавливаются рядовые плоские плиты с креплением их к стене. При толщине облицовки более 40 мм ряд необходимо ставить раньше, чем выполняется кладка, на высоту ряда облицовки. При толщине плит менее 40 мм сначала выполняется кладка на высоту ряда плиты, затем устанавливается облицовка. Установку тонких плит до кладки стены следует проводить после установки креплений для плит. И наконец, не допускается установка облицовки выше кладки стены более чем на два ряда плит.

Облицовку необходимо устанавливать с растворными швами по контур у плит.

Возведение стен с одновременной их облицовкой, жесткосвязанной со стеной, при отрицательных температурах следует выполнять на растворе с противоморозной добавкой нитрита натрия.

 

Кладка арок и сводов

При кладке арок и сводов необходимо учитывать некоторые особенности.

Кладку этих конструкций следует выполнять из кирпича или камней с использованием цементного или смешанного раствора на портландцементе.

Отклонения размеров опалубки сводов двоякой кривизны от проектных не должны превышать:

♦ по стреле подъема в любой точке свода – 1/200 подъема;

♦ по смещению опалубки от вертикальной плоскости в среднем сечении – 1/200 стрелы подъема свода;

♦ по ширине волны свода – 10 мм.

Кладка волн сводов двоякой кривизны выполняется по передвижным шаблонам на опалубке. Кладка арок и сводов проводится от пят к замку одновременно с обеих сторон. Швы кладки необходимо полностью заполнять раствором.

Кладку сводов двоякой кривизны следует начинать через 7 суток после окончания устройства их пят при температуре наружного воздуха выше 10 °C. При температуре воздуха от 10 до 5 °C этот срок увеличивается в 1,5 раза, от 5 до 1 °C – в 2 раза.

Кладку сводов с затяжками, в пятах которых установлены сборные железобетонные элементы или стальные каркасы, следует начинать после работ с пятами.

Грани примыкания смежных волн сводов двоякой кривизны выдерживаются на опалубке в течение 12 ч при температуре воздуха выше 10 °C. Загрузка распалубленных арок и сводов при данной температуре разрешается через 7 суток после окончания кладки.

Утеплитель по сводам укладывается симметрично от опор к замку при этом односторонняя нагрузка сводов не допускается. Натяжение затяжек в арках и сводах делается после окончания кладки.

Работы с арками, сводами и их пятами зимой разрешаются при температуре не ниже -15 °C на растворах с противоморозными добавками. Волны сводов, построенные при низкой температуре, выдерживаются в опалубке не менее 3 суток.

 

Кладка из бутового камня и бутобетона

Каменные конструкции из бута и бутобетона допускается возводить из бутового камня неправильной формы, за исключением внешних сторон кладки, де используется постелистый камень.

Бутовая кладка выполняется горизонтальными рядами высотой до 25 см с окопом камня лицевой стороны кладки, расщебенкой и заполнением раствором пустот, а также перевязкой швов. Данный вид кладки с заделкой швов между камнями разрешается применять в зданиях высотой до 10 м, возводимых на непросадочных грунтах.

Облицовку бутовой кладки кирпичом или камнем правильной формы следует перевязывать с кладкой тычковым рядом через каждые 4-6 ложковых рядов.

Горизонтальные швы кладки должны совпадать с перевязочными тычковыми рядами облицовки.

Разрывы кладки из бутового камня допускаются после заполнения раствором промежутков между камнями верхнего ряда.

При данных работах, как правило, укладка бетонной смеси выполняется горизонтальными слоями высотой не более 0,25 м. Размер камней в бетоне не должен превышать 1/3 толщины конструкции. Втапливание камней в бетон следует производить после укладки бетона в процессе его уплотнения.

Бутобетонные фундаменты в траншеях с отвесными стенами допускается возводить без опалубки враспор.

 

Дополнительные требования к проведению работ в сейсмических районах

Кладку кирпича и керамических камней в районах повышенной сейсмической активности необходимо выполнять с учетом дополнительных требований.

♦ Кладка каменных конструкций производится на всю толщину конструкции в каждом ряду.

♦ Кладка стены осуществляется с применением однорядной перевязки.

♦ Горизонтальные, вертикальные, поперечные и продольные швы кладки следует заполнять раствором.

♦ Временные разрывы в возводимой кладке оканчиваются наклонной штрабой и располагаются вне мест армирования.

При отрицательных температурах воздуха монтаж производится на растворах с противоморозными добавками. При этом до начала кладки необходимо определить оптимальное соотношение между величиной предварительного увлажнения стенового материала и водосодержанием растворной смеси.

Следует использовать растворы с порт ландцементом и песком, удовлетворяющими требованиям ГОСТ 8736-85.

Контроль прочности сцепления раствора при ручной кладке производится через 7 суток. Требуемая величина сцепления – 50 % прочности после 28 суток.

Антисейсмические швы необходимо освобождать от опалубки и строительного мусора. Запрещается заделывать антисейсмические швы кирпичом, раствором, пиломатериалами и др.

При установке перемычечных и обвязочных блоков следует обеспечивать пропуск вертикальной арматуры через предусмотренные проектом отверстия в перемычечных блоках.

 

Работы с каменными конструкциями зимой

Кладка каменных конструкций зимой выполняется на цементных, цементно-известковых и цементно-глиняных растворах. При этом для кладки из обычного кирпича применяются растворы подвижностью 9-13 см, а для кладки из кирпича с пустотами и из природного камня – 7–8 см.

Каменную кладку зимой можно осуществлять с использованием летней системы перевязок. При кладке без противоморозных добавок следует выполнять однорядную перевязку.

При многорядной системе перевязки вертикальные продольные швы перевязывают через три ряда при кладке из кирпича и через два ряда при кладке из керамического и силикатного камня толщиной 138 мм. Кирпич и камень укладывают с заполнением вертикальных и горизонтальных швов.

Возведение стен и столбов по периметру здания или в пределах между осадочными швами следует выполнять равномерно без разрывов по высоте более чем на 1/2 этажа. При кладке глухих участков стен и углов возможны разрывы высотой не более 1/2 этажа. Их выполняют штрабой.

Конструкции из кирпича, камней и блоков зимой допускается возводить следующими способами:

♦ с противоморозными добавками на растворах не ниже марки М50;

♦ на обыкновенных без противоморозных добавок растворах с упрочнением кладки прогревом;

♦ замораживанием на обыкновенных (без противоморозных добавок) растворах не ниже марки 10 при достаточной несущей способности конструкций в период оттаивания (при нулевой прочности раствора).

 

Кладка на растворах без противоморозных добавок с последующим упрочнением конструкций прогревом

При выполнении кладки способом прогрева конструкций необходимо соблюдать следующие требования.

♦ Утепленная часть должна оборудоваться вентиляцией, обеспечивающей влажность воздуха в период прогрева не более 70 %.

♦ Нагружение прогретой кладки разрешается после контрольной проверки и установления требуемой прочности раствора отогретой кладки.

♦ Температура внутри прогреваемой части здания в наиболее охлажденных местах (у наружных стен на высоте 0,5 м от пола) должна быть не ниже 10 °C.

Глубина оттаивания кладки в конструкциях при обогреве их теплым воздухом с одной стороны должна устанавливаться согласно табл. 3.43, продолжительность оттаивания кладки с начальной температурой 5 °C при двустороннем отогревании – по табл. 3.43, при обогреве с четырех сторон (сто лбов) – по табл. 3.44 с уменьшением данных в 1,5 раза. Прочность растворов, твердеющих при различных температурах, устанавливается по табл. 3.45.

Таблица 3.43. Глубина оттаивания кладки в конструкциях при обогреве их теплым воздухом с одной стороны

Примечания

1. Над чертой – глубина оттаивания кладки (% толщины стены) из сухого керамического кирпича, под чертой – то же, из силикатного или влажного керамического кирпича.

2. При определении глубины оттаивания мерзлой кладки стен, отогреваемых с одной стороны, расчетная величина весовой влажности кладки принята: 6 % – для кладки из сухого керамического кирпича, 10 % – для кладки из силикатного или керамического влажного (осенней заготовки) кирпича.

Таблица 3.44. Продолжительность оттаивания кладки с начальной температурой 5 °C при двустороннем отогревании

Таблица 3.45. Прочность растворов, твердеющих при различных температурах

Примечания

1. При применении растворов, изготовленных на шлакопортландцементе и пуццолановом портландцементе, следует учитывать замедление нарастания их прочности при температуре твердения ниже 15 °C. Величина относительной прочности этих растворов определяется умножением значений, приведенных в табл. 3.43, на коэффициенты: 0,3 – при температуре твердения 0 °C; 0,7 – при 5 °C; 0,9 – при 9 °C; 1 – при 15 °C и выше. 2. Для промежуточных значений температуры твердения и возраста раствора его прочность определяется интерполяцией.

 

Использование противоморозных добавок при кладочных работах

Применение противоморозных добавок при кладочных работах в условиях низких температур регулируется требованиями, приведенными в табл. 3.46, 3.47 и 3.48.

Таблица 3.46. Противоморозные и пластифицирующие добавки в растворы, условия их применения и ожидаемая прочность раствора

* Выпускается Щелковским химкомбинатом.

Таблица 3.47. Условия применения добавок к растворам

Примечания

1. Возможность применения добавок в случаях, перечисленных в п. 1, необходимо уточнять в соответствии с п. 2.

2. При применении добавок по поз. 2, б следует учитывать требования СНиП 2.03.11–85 «Защита строительных конструкций от коррозии» в части плотности и толщины защитного слоя бетона и защиты конструкций химически стойкими антикоррозионными покрытиями. В газовой среде, содержащей хлор и хлористый водород, противоморозные добавки допускаются при наличии специального обоснования.

3. Конструкции, периодически увлажняемые водой, конденсатом или технологическими жидкостями при относительной влажности воздуха менее 60 %, приравниваются к эксплуатируемым при относительной влажности воздуха более 60 %.

4. Знак «плюс» – добавка допускается, знак «минус» – не допускается.

Таблица 3.48. Количество противоморозных химических добавок к кладочным растворам, % от массы цемента в растворе

Примечания

1. В табл. 3.48 приведены величины ожидаемой прочности растворов марки М50 и выше, приготовленных на портландцементах. В случае применения добавки нитрита натрия в виде жидкого продукта ожидаемая прочность растворов принимается с коэффициентом 0,8.

При приготовлении раствора на шлакопортландцементе следует принимать коэффициент 0,8, с добавкой нитрита натрия в виде жидкого продукта – 0,65.

2. В связи с различной скоростью твердения растворов с противоморозными добавками, приготовленных на цементах с разными минералогическими составами, данные табл. 3.48 об ожидаемой прочности растворов необходимо предварительно уточнять пробными замесами и испытанием образцов раствора.

3. Число противоморозных добавок рекомендуется назначать исходя из среднесуточной температуры на предстоящую декаду по прогнозам метеослужбы.

4. В случае резкого замедления твердения растворов с противоморозными добавками при температуре ниже рекомендуемой табл. 3.48 допускается применять дополнительный обогрев конструкций путем установки в помещениях воздухонагревателей или других приборов до температуры не выше 40 °C.

 

Кладка способом замораживания

Способом замораживания на обыкновенных (без противоморозных добавок) растворах зимой разрешается строительство зданий высотой не более четырех этажей и не выше 15 м.

К такой кладке предъявляются специальные требования.

♦ Температура раствора в момент его укладки должна соответствовать температуре, указанной в табл. 3.49.

♦ Работы необходимо проводить одновременно по всей захватке.

♦ Чтобы предотвратить замерзание раствора, его следует укладывать не более чем на два смежных кирпича при выполнении версты и не более чем на 6–8 кирпичей при забутовке.

♦ На рабочем месте каменщика необходимо держать запас раствора не более чем на 30–40 мин. Ящик для раствора следует утеплять или подогревать.

Таблица 3.49. Температура раствора в момент его укладки (способ замораживания)

Примечание. Для получения необходимой температуры раствора может применяться подогретая вода (до 80 °C), а также подогретый песок (не выше 60 °C).

Перед оттепелью до начала оттаивания кладки необходимо выполнять мероприятия по разгрузке, временному креплению или усилению перенапряженных ее участков (столбов, простенков, опор, ферм и прогонов и т. п.).

 

Усиление каменных конструкций реконструируемых и поврежденных зданий

Перед усилением указанных конструкций следует подготовить поверхность, то есть провести осмотр и простукивание кладки молотком, а также очистить поверхность кладки от грязи и старой штукатурки.

Усиление методом инъекций в зависимости от степени повреждений или повышения несущей способности конструкций выполняется на цементно-песчаных, беспесчаных или цементно-полимерных растворах. Для цементных и цементно-полимерных растворов применяется портландцемент марки М400 или М500 с тонкостью помола не менее 2400 см3/г. Цементное тесто должно быть нормальной густоты в пределах 20–25 %.

При изготовлении инъекционного раствора необходимо производить контроль его вязкости и водоот деления. Вязкость определяется вискозиметром ВЗ-4. Для цементных растворов она должна составлять 13–17 с, для эпоксидных – 3–4 мин. Водоотделение, определяемое выдержкой раствора в течение 3 ч, должно быть не более 5 % общего объема пробы растворной смеси.

При усилении каменных конструкций стальными обоймами (уголками с хомутами) их установку допускается выполнять одним из нескольких способов.

♦ При первом способе на у силиваемый элемент в местах установки уголков обоймы наносится слой цементного раствора марки не ниже М100. Затем устанавливаются уголки с хомутами, и в хомутах создается предварительное натяжение усилием 10–15 кН.

♦ При втором способе уголки устанавливаются без раствора с зазором 15-20мм, зафиксированным стальными или деревянными клиньями. В хомутах создается натяжение усилием 10–15 кН. Зазор зачеканивается жестким раствором, клинья удаляются, и производится полное натяжение хомутов до 30–40 кН.

При обоих способах установки металлических обойм полное натяжение хомутов необходимо создавать через 3 суток после их натяжения.

Усиление каменных конструкций железобетонными или армированными растворными обоймами осуществляется с соблюдением ряда требований.

♦ Армирование выполняется связанными каркасами. Каркасы усиления фиксируются при помощи скоб или крюков, забиваемых в швы кладки с шагом 0,8–1,0 м в шахматном порядке. Запрещается соединять плоские каркасы в пространственные точечной сваркой вручную.

♦ Применяется разборно-переставная опалубка, при этом ее щиты соединяются жестко между собой.

♦ Бетон следует укладывать ровными слоями и уплотнять вибратором без повреждения монолитности усиливаемого участка.

♦ Бетон должен иметь осадку конуса 5–6 см, фракция щебня – не более 20 мм.

♦ Распалубку обойм следует производить после достижения бетоном 50 % проектной прочности.

При усилении каменных штукатуренных стен стальными полосами необходимо выполнить в штукатурном слое горизонтальные штрабы глубиной, равной толщине штукатурки, и шириной, равной ширине металлической полосы – 20 мм.

При усилении каменных стен внутренними анкерами отверстия в стене под анкеры необходимо заделывать раствором. Скважины под анкеры следует располагать в шахматном порядке с шагом 50-100 см при ширине раскрытия трещин 0,3–1,0 мм и 100–200 см при раскрытии трещин 3 мм и более. Скважины необходимо сверлить на глубину 10–30 см, но не более 1/2 толщины стены.

При усилении каменных стен стальными предварительно напряженными тяжами точное усилие натяжения тяжей контролируется с помощью динамометрического ключа.

Замену простенков и сто лбов новой кладкой следует начинать с постановки временных креплений и демонтажа окон. При этом новую кладку не доводят до старой на 3–4 см. Зазор необходимо зачеканивать раствором марки не ниже 100.

Отклонения в размерах и положении каменных конструкций не должны превышать указанных в табл. 3.50.

Таблица 3.50. Предельные отклонения в размерах и положении каменных конструкций

Примечание. В скобках приведены размеры допускаемых отклонений для конструкций из вибрированных кирпичных, керамических и каменных блоков и панелей.

 

Кладочные строительные растворы, вяжущие и их составы

При выборе вяжущих и требуемой марки раствора с учетом условий эксплуатации конструкций необходимо руководствоваться требованиями табл. 3.51, при подборе состава цементно-известковых, цементно-глиняных и цементных растворов – табл. 3.52.

Таблица 3.51. Применяемые и допускаемые к применению вяжущие для растворов с учетом условий эксплуатации каменных конструкций

Примечания

1. При применении растворов на шлакопортландцементе и пуццолановом портландцементе для надземных конструкций в жаркую и сухую погоду необходимо строго соблюдать влажностный режим твердения путем увеличения дозировки воды и смачивания водой стеновых каменных материалов.

2. Цемент для строительных растворов, а также известково-шлаковые, известково-пуццолановые и известково-зольные вяжущие следует применять для растворов низких марок (25 и ниже), строго соблюдая влажностный режим твердения раствора.

3. Применение известково-шлаковых, известково-пуццолановых и известково-зольных вяжущих при температуре воздуха ниже 10 °C не допускается.

Раствор, применяемый при возведении каменных конструкций, следует использовать до начала схватывания и периодически перемешивать во время использования. Применение обезвоженных растворов не допускается.

Доставленный на строительную площадку раствор должен разгружаться в емкости. В случае расслоения его необходимо перемешивать.

При возведении каменных конструкций в жаркую и сухую погоду (при температуре воздуха 25 °C и выше и относительной влажности воздуха менее 50 %) следует выполнять дополнительные требования. В таких условиях водопотребность растворов, приготовленных на шлакопортландцементах и пуццолановых портландцементах, необходимо обеспечивать путем подбора в лаборатории соответствующей консистенции раствора и поддержания кладки в увлажненном состоянии способами, предусмотренными ППР, в течение жаркого периода суток. Водоудерживающую способность растворов следует устанавливать на месте производства работ один раз в смену для каждого состава раствора путем определения показателя водоудерживающей способности, равного не менее 75 % водоудерживающей способности, установленной в лабораторных условиях.

Таблица 3.52. Составы цементно-известковых, цементно-глиняных и цементных растворов для каменных конструкций

Над чертой приведены составы цементно-известковых растворов, под чертой – цементно-глиняных растворов.

При кладке стен в сухую погоду при температуре воздуха 25 °C и более из каменных материалов с водопоглощением до 15 % необходимо перед укладкой кирпич и камни увлажнять, а материалы с водополгощением более 15 % – увлажнять с минутной выдержкой. При перерывах в работе на верхний ряд кладки не следует укладывать раствор. После перерыва кладку необходимо увлажнять.

Уход за выполненной кладкой в жаркую и сухую погоду следует производить по рекомендациям строительных лабораторий.

 

Испытания стыковых сварных соединений

Механические испытания стыкового сварного соединения пробного образца для стальных конструкций следует проводить по ГОСТ 6996-66, стыкового сварного соединения арматуры железобетонных конструкций – по ГОСТ 10922-75. Оптимальные показатели испытаний даны в табл. 3.53.

Таблица 3.53. Показатели испытаний стыкового сварного соединения пробного образца стальных конструкций

 

Сборка и сварка монтажных соединений стальных конструкций

Размеры кромок и швов сварных соединений и предельные отклонения размеров сечения швов сварных соединений должны соответствовать указанным в ГОСТ 5264-80, ГОСТ 11534-75, ГОСТ 8713-79, ГОСТ 11533-75, ГОСТ 14771-76*, ГОСТ 15164-78, ГОСТ 23518-79.

Кромки свариваемых элементов в швах и поверхности шириной не менее 20 мм при ручной или механизированной дуговой сварке и не менее 50 мм при автоматизированных видах сварки, а также места примыкания начальных и выводных планок необходимо зачищать с удалением ржавчины, жиров, краски, грязи, влаги и т. п. В конструкциях из сталей с пределом текучести более 390 МПа (40 кгс/мм2), кроме того, следует зачищать места приварки и примыкающие поверхности приспособлений.

Предельные отклонения значений силы сварочного тока и напряжения на дуге при автоматизированной сварке не должны превышать ±5 %.

Число прокаленных сварочных материалов на рабочем месте не должно превышать полусменной потребности.

При сварке конструкций из сталей с пределом текучести более 390 МПа (40 кгс/мм2) электроды из прокалочной или сушильной печи необходимо использовать в течение двух часов.

Ручную и механизированную дуговую сварку конструкций следует выполнять без подогрева при температуре, указанной в табл. 3.54.

При низких температурах сварку следует производить с подогревом стали до 120–160 °C в зоне шириной 100 мм с каждой стороны соединения.

Места приварки монтажных приспособлений к конструкциям из стали толщиной более 25 мм с пределом текучести 440 МПа (45 кгс/мм2) необходимо подогревать до 120–160 °C.

Автоматизированная дуговая сварка под флюсом производится без подогрева при температуре, указанной в табл. 3.55.

Таблица 3.54. Минимальная температура окружающего воздуха при ручной и механизированной дуговой сварке

Таблица 3.55. Минимальная температура окружающего воздуха при автоматизированной дуговой сварке под флюсом

При температуре ниже указанной в табл. 3.55 этот вид сварки производится с подогревом до 120–160 °C.

Автоматизированная электрошлаковая сварка в конструкциях из низколегированных или углеродистых сталей выполняется без подогрева.

В конструкциях, возводимых в районах с температурой от -40 и до -65 °C, механизированную вышлифовку, кислородную и воздушно-дуговую поверхностную резку участков сварных швов с дефектами, а также заварку восстанавливаемого участка при температуре, указанной в табл.3.55, следует выполнять после подогрева сварного соединения до 120–160 °C.

Швы соединений листовых объемных и сплошностенчатых конструкций толщиной более 20 мм при ручной дуговой сварке выполняются способами, позволяющими уменьшить скорость охлаждения сварного соединения (секционным обратноступенчатым, секционным двойным слоем, каскадом, секционным каскадом).

При двусторонней ручной или механизированной дуговой сварке стыковых, тавровых и угловых соединений с полным проплавлением перед выполнением шва с обратной стороны необходимо удалить его корень до чистого бездефектного металла.

Форму вогнутого профиля угловых швов и плавный переход к основному металлу, а также выполнение стыковых швов без усиления следует обеспечивать подбором режимов сварки, соответствующих расположениям свариваемых элементов конструкций (при укрупнении), или механизированной зачисткой абразивным инструментом.

Начало и конец шва стыковых, угловых и тавровых соединений выводятся за пределы свариваемых элементов на начальные и выводные планки. После этого планки удаляются кислородной резкой.

Каждый последующий валик многослойного шва сварного соединения необходимо выполнять после тщательной очистки предыдущего.

 

Сборка и сварка монтажных соединений железобетонных конструкций

При выполнении сварки монтажных соединений арматурной стали разных классов способы сварки и сварочные материалы применяются в соответствии с табл. 3.56 и 3.57.

Ванную или дуговую механизированную сварку выпусков арматуры, плоских элементов закладных изделий между собой, отдельных стержней или стержней с плоскими элементами проката следует производить специализированными полуавтоматами или модернизированными полуавтоматами общего назначения.

Таблица 3.56. Способы сварки соединений арматурной стали

Примечание. При ванной механизированной сварке под флюсом стали класса A-I и А-II (марки 10ГТ) при температуре ниже -40 °C предпочтительно применять проволоку Св-08А, Св-08АА или Св-08ГА.

Таблица 3.57. Сварочные материалы для соединений арматурной стали

Примечание. При отсутствии электродов типов Э55 и Э60 ванно-шовную и дуговую многослойными швами сварку стали класса А-III, Ат-IIIС и Ат-1VC допускается выполнять электродами Э50А.

Для механизированных способов сварки следует использовать источники постоянного сварочного тока универсальные или с жесткой характеристикой до 500 А, для ручной дуговой сварки – источники постоянного сварочного тока универсальные или с падающей характеристикой и сварочные трансформаторы на токи до 500 А.

Перед сваркой (ванной, многослойными или протяженными швами) арматурные стержни в месте соединения необходимо зачищать на длине, превышающей на 10–15 мм сварной шов или стык.

При превышении зазоров между стыкуемыми арматурными стержнями применяется промежуточная вставка длиной не менее 80 мм.

Длина выпусков арматурных стержней из бетона должна быть не менее 150 мм при зазорах и не менее 100 мм при применении вставки.

Элементы сборных железобетонных конструкций следует собирать с использованием устройств и приспособлений, фиксирующих их проектное положение. Закладные изделия опоры необходимо собирать на прихватках. При сборке конструкций запрещается обрезка концов стержней или подготовкаих кромок электрической дугой.

После сборки под сварку несоосность стыкуемых арматурных стержней, переломы их осей, смещения и отклонения размеров элементов сварных соединений должны соответствовать Г ОСТ 10922-75. Отгиб стержней для их соосности проводится нагревом до температуры 600–800 °C.

Прихватка дуговой сваркой в крестообразных соединениях стержней рабочей арматуры согласно ГОСТ 14098-85 при отрицательных температурах запрещается.

На поверхности стержней арматуры не допускаются ожоги дуговой сваркой.

В стыках железобетонных элементов замкнутые хомуты закрепляются вязальной проволокой.

При выполнении ручной или механизированной сварки при температуре до -30 °C необходимо соблюдать ряд правил.

♦ Сварочный ток должен увеличиваться на 1 % при понижении температуры на каждые 3 °C.

♦ Необходимо производить предварительный подогрев газовым пламенем стержней арматуры до 200–250 °C на длину 90-150 мм от стыка. Подогрев стержней проводится после закрепления на них инвентарных форм, стальных скоб или круглых накладок без разборки кондукторов временного крепления монтажа.

♦ Необходимо снижать скорость охлаждения выполненных ванными способами сварки соединений стержней путем обмотки их асбестом. Инвентарные формующие элементы следует снимать после остывания выполненного сварного соединения до 100 °C и ниже.

Контроль качества сварных соединений конструкций проводится методами, приведенными в табл. 3.58.

Таблица 3.58. Контроль качества сварных соединений

По внешнему виду качество сварных соединений конструкций должно удовлетворять требованиям, приведенным в табл. 3.59.

Таблица 3.59. Внешние показатели качества сварных соединений

* Здесь и далее длину оценочного участка следует принимать по табл. 3.61.

По результатам радиографического контроля швы сварных соединений конструкций должны удовлетворять требованиям, приведенным в табл.3.60 и 3.61.

Таблица 3.60. Параметры радиографического контроля швов сварных соединений

* Значения h и S следует принимать по табл. 3.61.

Таблица 3.61. Допустимые дефекты сварных соединений

Обозначения, принятые в табл. 3.61: h – допустимая высота сферического или удлиненного одиночного дефекта; S – суммарная площадь дефектов в продольном сечении шва на оценочном участке.

Примечание. Чувствительность контроля устанавливается по третьему классу согласно ГОСТ 7512-82.

При оценке за высоту дефектов h принимаются следующие размеры их изображений на радиограммах:

♦ для сферических пор и включений – диаметр;

♦ для удлиненных пор и включений – ширина.

По результатам ультразвукового контроля швы сварных соединений конструкций должны удовлетворять требованиям, которые приводятся в табл. 3.62.

Таблица 3.62. Параметры ультразвукового контроля швов сварных соединений

Дефектные участки сварных швов удаляются механизированной зачисткой (абразивным инструментом) или механизированной рубкой. Возможен также другой вариант: ручная кислородная резка или воздушно-дуговая поверхностная резка при зачистке поверхности реза абразивным инструментом на глубину 1–2 мм с удалением выступов и наплывов.